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2023 06-21: 泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動力響應(yīng)研究四十

2023-06-21

泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動力響應(yīng)研究四十采用上述三種（a、b、c）算法，基本上可處理工程結(jié)構(gòu)動力響應(yīng)分析中碰到的絕大部分接觸一碰撞問題。罰函數(shù)法由于其原理

2023 06-21: 泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動力響應(yīng)研究三十九

2023-06-21

泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動力響應(yīng)研究三十九 (4)接觸算法與設(shè)置 ① 在大型復(fù)雜工程結(jié)構(gòu)動力響應(yīng)數(shù)值分析中 ,結(jié)構(gòu)中的不同部分發(fā)生相互接觸一碰撞現(xiàn)象的處理是其難

2023 06-21: 泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動力響應(yīng)研究三十八

2023-06-21

泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動力響應(yīng)研究三十八 (3) 邊界條件與初始條件模擬中邊界條件與初始條件的設(shè)置與實(shí)驗(yàn)保持 -致，在夾芯板的邊緣處采用固支邊界條件(即約束相

2023 05-15: 泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動力響應(yīng)研究三十七

2023-05-15

泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動力響應(yīng)研究三十七 (2)材料模型實(shí)驗(yàn)中夾芯板的前后面板采用 2A12-O鋁合金，其材料參數(shù)分別為密度p s =2700Kg/m'，彈性模量72.4GPa，屈服強(qiáng)度75.

2023 05-15: 泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動力響應(yīng)研究三十六

2023-05-15

泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動力響應(yīng)研究三十六受客觀條件的限制，實(shí)驗(yàn)獲得的數(shù)據(jù)比較有限。為了更加全面地描述夾芯板的動力響應(yīng)問題，采用有限元方法計(jì)算已經(jīng)成為

2023 05-15: 泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動力響應(yīng)研究三十五

2023-05-15

泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動力響應(yīng)研究三十五芯層厚度對結(jié)構(gòu)變形的影響芯層厚度對結(jié)構(gòu)的整體抵抗變形能力也起到重要的作用，在質(zhì)量 --定的前提下選擇合適的芯層

2023 05-15: 泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動力響應(yīng)研究三十四

2023-05-15

泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動力響應(yīng)研究三十四參數(shù)對結(jié)構(gòu)變形的影響優(yōu)化設(shè)計(jì)的目標(biāo)是給定夾芯板的質(zhì)量，面積和沖量的情況下，使得夾芯板的后面板的最終變形最小

2023 05-15: 泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動力響應(yīng)研究三十三

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泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動力響應(yīng)研究三十三加載面積對夾芯板變形的影響泡沫子彈的加載面積不僅影響著夾芯結(jié)構(gòu)前面板的受載面積而且對整個的響應(yīng)也產(chǎn)生重要的影

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